摘要：在低压大电流变换器中倍流同步整流拓扑结构已经被广泛采用。就其工作原理进行了详细的分析说明，并给出了相应的实验和实验结果。

关键词：倍流整流；同步整流；直流/直流变换器；拓扑

0    引言

    随着微处理器和数字信号处理器的不断发展，对芯片的供电电源的要求越来越高了。不论是功率密度、效率和动态响应等方面都有了新要求，特别是要求输出电压越来越低，电流却越来越大。输出电压会从过去的3.3V降低到1.1～1.8V之间，甚至更低[1]。从电源的角度来看，微处理器和数字信号处理器等都是电源的负载，而且它们都是动态的负载，这就意味着负载电流会在瞬间变化很大，从过去的13A/μs到将来的30A/μs～50A/μs[2]。这就要求有能够输出电压低、电流大、动态响应好的变换器拓扑。而对称半桥加倍流同步整流结构的DC/DC变换器是最能够满足上面的要求的[3]。

    本文对这种拓扑结构的变换器的工作原理作出了详细的分析说明，实验结果证明了它的合理性。

1    主电路拓扑结构

    主电路拓扑如图1中所示。由图1可以看出，输入级的拓扑为半桥电路，而输出级是倍流整流加同步整流结构。由于要求电路输出低压大电流，则倍流同步整流结构是最合适的，这是因为：

图1    主电路拓扑

    1）变压器副边只需一个绕组，与中间抽头结构相比较，它的副边绕组数只有中间抽头结构的一半，所以损耗在副边的功率相对较小；

    2）输出有两个滤波电感，两个滤波电感上的电流相加后得到输出负载电流，而这两个电感上的电流纹波有相互抵消的作用，所以，最终得到了很小的输出电流纹波；

    3）流过每个滤波电感的平均电流只有输出电流的一半，与中间抽头结构相比较，在输出滤波电感上的损耗明显减小了；

    4）较少的大电流连接线（high current inter-connection），在倍流整流拓扑中，它的副边大电流连接线只有2路，而在中间抽头的拓扑中有3路；

    5）动态响应很好。

    它唯一的缺点就是需要两个输出滤波电感，在体积上相对要大些。但是，有一种叫集成磁（integrated magnetic）的方法，可以将它的两个输出滤波电感和变压器都集成到同一个磁芯内，这样可以大大地减小变换器的体积。

2    电路基本工作原理

    电路在一个周期内可分为4个不同的工作模式，如图2所示，理想的波形图如图3所示。

(a)    模式1[t₀－t₁]

(b)    模式2[t₁－t₂]

(c)    模式3[t₂－t₃]

(d)    模式4[t₃－t₄]

图2    工作模式图

图3    工作波形图

    模式1[t₀－t₁]    在t=t₀时刻，开关管S₁导通，变压器原边两端的电压为正，且有V_p=V_in/2；而开关管S₂一直都处于关断状态，由于S₁的导通，S₂的漏源极电压（V_ds2）被钳位到输入电压，即V_ds2=V_in。变压器副边电压V_sec为高电平，同步开关管S_R1的门极也是高电平，S_R1导通。此时，负载的电流等于两个输出电感电流之和，且全部流经S_R1。在这个模式下，滤波电感L_o1上的电流是增大的，而电感L_o2上的电流是减小的，它们的电流纹波有相互抵消的作用，所以，负载电流I_o的纹波是很小的。

    模式2[t₁－t₂]    在t=t₁时刻，S₁关断。由于变压器漏感Lk的存在，电流要继续维持原来的方向，所以，如图3(b)中所示，此时在变压器原边存在两个回路，一个是由C₁，C_oss1，L_k构成，对S₁的输出结电容C_oss1充电；另一个是由C₂，C_oss2，L_k构成，对S₂的输出结电容C_oss2进行放电。最后S₁及S₂的漏源极电压都被钳位在输入电压的一半，即V_ds2=V_ds2=V_in/2。同时，变压器原边的电压此时为零，副边也是零，此时，S_R1及S_R2都处于导通状态，分别对两个输出电感上的电流进行续流。且两个电感上的电流都是减小的，所以，最后得到的输出负载电流（I_Lo1＋I_Lo2）是减小的。

    模式3[t₂－t₃]    在t=t₂时刻，S₂导通。S₁处于关断状态，其两端电压也被钳位到输入电压，即V_ds1=V_in。由图2(c)中可以看出，变压器原边的电压为负，且等于输入电压的一半，即V_p=－V_in/2。相对应的同步管S_R2导通，所有的负载电流都会流经S_R2。且输出电感电流I_Lo2是增大的，I_Lo1是减小的。但最终得到的负载纹波电流是增大的。

    模式4[t₃－t₄]    在t=t₃时刻，S₂关断。在这个工作模式下，原边的工作原理同图2(b)正好相反。这时，S₁及S₂都处于关断状态。存储在变压器原边漏感中的能量对S₁及S₂输出结电容进行充放电。其中对C_oss1是放电，而对C_oss2进行充电。变压器原副边的电压都为零，副边的两个同步整流管都被触发导通。两个输出电感上的电流都在不断地减小，所以，总的负载电流是减小的。

    在模式4[t3－t4]后，接着就进入下一个周期。

3    实验及结果

    在前面分析的拓扑基础上，完成了一个输入为DC 36V，输出为1V/25A的DC/DC变换器。这个电路中所用到的参数见表1所列，其中所有的参数和图1的主电路中所标注的是相对应的。

表1    实验参数

    图4所示的是原边两个主管和副边同步管的门极驱动波形。通道R₂表示S₁的驱动波形；通道R₁表示S₂的驱动波形；通道1是同步管S_R2的驱动波形；通道2是同步管S_R1的驱动波形。由表1可以看到，变压器漏感L_k=600nH。所以，在电流较小的时候，存储在漏感中的能量不是很大，因而开关管在关断后的漏感和开关管输出结电容间的振荡不是很大，图5所示的是在负载电流I_o=5A时的S₂漏源极v_ds2的波形。

图4    门极驱动波形

图5    v_ds2波形（I_o=5A）

    当变换器以满载I_o=25A输出时，变压器原边的振荡就明显地增大。这是因为，当输出电流增大的时候，反映到原边的电流也会增大，所以，这个时候存储在变压器漏感中的磁能就会增大，在t_off期间内振荡的时间较长，幅值也较大，如图6所示。在大电流的拓扑中，这种振荡的损耗也是不可忽略的。图7给出了变换器的效率曲线图，最大值出现在I_o=15A时。

图6    v_ds2波形(I_o=25A)

图7    效率曲线图

4    结语

    对适于低压大电流的整流拓扑（倍流整流＋同步整流）的工作原理作了详细的说明，并在分析的基础上，给出了相应的实验结果。证明了这种整流拓扑在低压大电流DC/DC变换器中的合理性。随着对电源性能要求的提高，这种整流拓扑将会越来越广泛地被采用。但应该指出的是，变压器的漏感应该尽量地减小，以减少原边振荡。